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夾雜大樂透 即時開獎布局豎向荷載下的受力機能|九牛娛樂城

擇要:經由過程一高層夾雜布局的算例,改變外鋼框架與混凝土焦點筒之間的剛度比和在不同的層高配置增強層,對高層鋼框架-鋼筋混凝土焦點筒布局在豎向荷載作用下的受力以及變形機能進行闡發比較。效果注解,增長剪力墻厚度可以顯著的增大剪力墻承當的總軸力,并有用的減小樓層豎向位移;增強層對布局豎向變形的影響很大,合理的配置增強層可有用的減小布局的豎向變形差。
樞紐詞:高層 夾雜布局 剛度比 增強層
0 弁言
高層夾雜布局在豎向荷載下的受力機能與豎向荷載的巨細、施工進程和混凝土的緊縮、徐變等身分無關。在這篇文章中,咱們只接頭豎向荷載一次加載下的受3/27 大樂透力機能,其余身分將在之后進行接頭。上面以一個高層夾雜布局為工具,分手按不同的鋼框架與混凝土剪力墻剛度比和不同地位配置增強層時的受力以及變形環境進行計算以及比較,提出了此類布局合理剛度等到合理增強層地位的倡議。
1 計算闡發
1.1 算例詳情
布局為二十三層外鋼框架-內混凝土焦點筒夾雜布局,布局總高為78.3m,1到2層層高為4.5m,3到23層層高為3.3m。在布局的一、2層抽柱造成大空間,外鋼框架柱、梁均采取方鋼管。掃數柱及增強層梁尺寸為800mm×800mm×55mm;其他的梁尺寸均為600mm×600mm×55mm;芯筒為鋼筋混凝土,墻厚依據計算方案不同從200mm到600mm轉變;規范層鋼筋混凝土樓板厚150mm,增強層及抽柱處樓板厚200mm。鋼材采取Q235,混凝土為C40。11月11活荷載取值為3kN/m2。
1.2 計算方案
計算法式采取大型布局闡發通用有限元法式ANSYS6.1,采取梁、殼單位進行闡發。為了探尋剪力墻與鋼框架不同剛度比和不同地位設增強層對布局豎向受力機能的影響,采取以下幾個方案進行闡發計算:方案一:剪力墻厚度為200mm;方案二:剪力墻厚度為300mm;方案三:剪力墻厚度為400mm;方案四:剪力墻厚度為600mm;每種方案內里又分5種環境:①不設增強層;②第3層增強;③第三、14層增強;④第三、23層增強;⑤第三、十一、23層增強。
1.3 計算效果
1.3.1 變剪力墻厚度時剪力墻承當的總軸力比較
跟著剪力墻厚度的增長,剪力墻承當的總軸力均大幅增長,大于20%,增長百分數逐漸減小。不設增強層時,剪力墻厚度增長100mm,承當的軸力均勻增長22.05%;厚度增長200mm,承當的軸力均勻增長39.17%;厚度增長400mm,承當的軸力均勻增長63.55%。第3層設增強層后,剪力墻承當的軸力隨墻厚增長的轉變環境以及不設增強層時的轉變相差不大,分手增長1.3%、2.67%以及4.95%,增強層如下墻的軸力隨墻厚的增長影響逐漸減小。設第2、3道增強層與設1道增強層時相比的均勻增加幅度轉變不大于2%。第3層以及頂層增強時,頂層剪力墻承當的軸力隨墻厚的增長轉變不大,當墻厚增長100mm、200mm以及400mm時,軸力分手增長2.3%、1.88%以及1.96%。
1.3.2 不同地位配置增強層時剪力墻承當的軸力比較
剪力墻厚為200mm時,第1道增強層設在第3層時,豎向荷載下剪力墻承當的軸力,在增強層俄然增大14.8%;增強層如下剪力墻軸力增大,但增大百分比顯著減小;增強層向上至頂層剪力墻軸力減小,減小百分比逐漸減小。在第14層設第2道增強層時,第3層如下與只設1道增強層時相比剪力墻軸力增長小于1.0%;從第1道增強層以上到第2道增強層之間,剪力墻承當的軸力比不設增強層時的減小,減小百分比逐漸減小,但減小量低于只設1道增強層時的減小量;第2道增強層處剪力墻軸力則俄然增大7.66%;第2道增強層以上至頂層,剪力墻軸力減小,減小百分比逐漸減小。第2道增強層設在頂層時,第3層如下與第2道增強層設在第14層時的相比,轉變小于0.5%;第3層以上墻軸力的轉變與不設增強電腦整線層時相比從減小9.96%向上逐突變化到頂層的增長100.52%。在第三、十一、23層處配置共3道增強層時,剪力墻承當的軸力與不設增強層時相比,增強層處均俄然增大,從下向上增大的百分比分手為15.76%、6.12%以及75.33%;第3層以上到第10層軸力減小,減小百分比逐漸減小;第11層以上到第22層,軸力從減小10.57%逐突變化到增大25.50%。
1.3.3 極點豎向位移的比較
剪力墻厚為200mm時,第3層設增強層,各點位的極點豎向位移顯著減小,最大減小12.51%,最小減小4.95六合彩開獎號碼查詢台號%,變形差由2.5mm淘汰為2.15mm;第三、11以及23層設增強層,點5豎向位移減小9.57%,點7豎向位移增大8.92%,變形差減小為1.18mm。
剪力墻厚為300mm時,不設增強層時,與墻厚為200mm時相比,頂層各點的豎向位移顯著減小,最大減小14.1%,均勻減小11.05%,但頂層的豎向變形差增大了17.大樂透 10連碰2%;極點豎向位移隨增強層的轉變紀律以及墻厚為200mm時的雷同,兩者相差不大。
1.4 計算效果闡發
剪力墻的厚度增長100mm、200mm以及300mm后,墻軸力分手增長22%、39%以及64%擺布;因為該布局高78.3m,剪力墻厚度不會到達600mm,以是可以說剪力墻厚度每增長100mm,其承當的總軸力將增長20%擺布。這申明增大剪力墻的厚度可以明明的增大其豎向剛度,“脊柱”作用明明增強,可以承當更多的豎向荷載。同時,跟著剪力墻厚度的增長,頂層各點的豎向位移也明明減小。墻厚減小100mm、200mm、400mm時,頂層各大樂透 端午節加碼 107點的豎向位移差分手減小17.2%、23.6%以及大樂透 大數據33.6%,這申明剪力墻厚度的減小,使豎向變形更為平均。
第3層配置為增強層后,豎向荷載下剪力墻承當的軸力,在增強層俄然增大;增強層至底層剪力墻軸力增大,增大百分比顯著減小;增強層至頂層剪力墻軸力減小,減小百分比逐漸減小。第2道增強層設在第14層時,2道增強層之間從下至上軸力減小,減小百分比逐漸減小,但減小量低于只設1道增強層時的減小量。頂層設有增強層時,對頂層的墻軸力影響最大,最大可增大100.52%。總體來望,剪力墻軸力在增強層及其左近幾層轉變最大。在增強層處顯著增大;在增強層如下,軸力增大,但增大幅度較小,且增大百分比逐漸減小;在增強層以上,軸力減小,減小百分比也逐漸減小。
2 論斷
經由過程以上闡發,關于高層外鋼框架-鋼筋混凝土焦點筒布局在豎向荷載一次加載下的受力機能,可以得出如下論斷:
2.1 增長剪力墻的厚度,可以顯著的增長剪力墻承當的總軸力、減小樓層的均勻豎向位移;減小剪力墻厚度可減小樓層的豎向位移差;
2.2 設增強層僅對增強層及其左近幾層的受力影響較大:增強層處剪力墻軸力俄然增大;增強層如下軸力增大,增大百分比逐漸減小;增強層以上軸力減小,減小百分比逐漸減小;
2.3 設增強層可以減小柱子的豎向變形,增大剪力墻的豎向變形,從而顯著減小樓層的豎向變形差;但隨增強層道數增長,豎向位移差的減小幅度削弱,故增強層不宜多設;
2.4 改良布局的豎向受力機能以及變形機能,應恰當的增長剪力墻的厚度以及配置增強層;
2.5 增強層左近幾層內力產生漸變,設計時應答增強層相毗鄰的構件予以增強。 相關暖詞搜刮:安徽景象局,安徽農業大學經濟手藝學院,安徽農業大學,安徽農網,安徽名酒

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